加載初期荷載主要由混凝土承擔，鋼筋承擔的拉力相對較小。隨著荷載的增加，受拉區混凝土不同位置開裂隨后達到極限強度，混凝土破壞致完全喪失工作能力，導致主要由鋼筋承受外荷載。H-100-1(鋼筋);H-200-1(鋼筋);H-100-2(鋼筋);H-100-1(混凝土);H-200-1(混凝土);H-100-2(混凝土)。圖5鋼筋、混凝土荷載-應變關系Load-strainrelatioipsbetweenrebarandconcrete此外相同荷載作用下，加載板邊長越小，板試件所受應力越大，主要受力鋼筋應變越大。相同加載板尺寸作用下，鋼筋混凝土板中置加載時，鋼筋應變大于偏置加載條件下鋼筋應變。由于板的彎曲變形對沖切破壞的影響***，此次偏置荷載作用下板試件的沖切強度大于中置荷載作用下板試件的沖切強度。由此可推斷由于荷載居中時板中心彎曲程度大于荷載偏心作用下板彎曲程度，在板中心至板邊的一定距離范圍內，荷載作用位置越靠近板邊其抗沖切承載越高。這與GB50010—2010引入的中柱類型系數as不符：對中柱，取as=40；對邊柱，取as=30。即相同條件下，鋼筋混凝土板中心受壓下的沖切強度大于偏心受壓下的沖切強度。3鋼筋混凝土板沖切強度公式的探討為分析沖跨比對鋼筋混凝土板強度的影響。混凝土按照按表觀密度分類。循化蒸壓加氣混凝土板墻

    圖1試驗加載裝置Testloadingdevice自然養護28d后測得同條件養護試塊的抗壓強度為MPa，隨后開始加載試驗。采用等荷載法加載，速度為kN/min。試驗中通過靜態應變儀采集試件抗拉側鋼筋應變、抗拉與抗壓側混凝土應變；通過位移計記錄試件**撓度。觀察破壞后裂縫發生狀況以及沖切錐體底面夾角。2試驗結果與分析板的破壞狀況圖2為沖切破壞后板底破壞狀況。由圖可見，試件在加載位置正下方均發生沖切破壞，下部混凝土裂紋從加載板正下方位置以放射狀向四角延伸，直達板側。為觀察試件內部破壞情況，人為剝落板底松動混凝土后的狀況見圖3。a—H-100-1(100mm×100mm中置)；b—H-200-1(200mm×200mm中置)；c—H-100-2(100mm×100mm偏置)。圖2板底沖切破壞狀況Punchingfailuremodesofslabbottoma—H-100-1(100mm×100mm中置)；b—H-200-1(200mm×200mm中置)；c—H-100-2(100mm×100mm偏置)。圖3剝落松動混凝土后板底破壞形態Failuremodesofslabbottomafterpeelingconcrete比較圖3a與3b可知，中置荷載作用下，于中性層上側呈現底面夾角略大于45°的沖切錐，破壞斷面向下延伸；中性層下側沖切角度逐漸減小，直至鋼筋混凝土板底面。相較于H-100-1。循化蒸壓加氣混凝土板墻吊點位置的偏差不宜超過200mm，吊索與樁身軸線的夾角不得小于45°。

    不同荷載下L形鋼管混凝土芯柱耐火極限分析[A];科技創新與產業發展（A卷）——第七屆沈陽科學學術年會暨渾南高新技術產業發展論壇文集[C];2010年3傅毅;徐亞豐;趙鑫;;不同偏心率十字形鋼管混凝土芯柱耐火極限分析[A];科技創新與產業發展（A卷）——第七屆沈陽科學學術年會暨渾南高新技術產業發展論壇文集[C];2010年4史麗萍;鄭志東;于佳;;碳纖維增強布與混凝土的彎拉粘結性能試驗研究[A];第十五屆全國復合材料學術會議論文集（下冊）[C];2008年5袁國青;董國華;;碳纖維復合材料加固結構物用樹脂膠粘劑性能要求[A];第十四屆玻璃鋼/復合材料學術年會論文集[C];2001年6楊溥;賀渝;王曉良;;某婦幼保健院建筑擴建和加層抗震設計[A];第八屆全國地震工程學術會議論文集（Ⅱ）[C];2010年7姚國文;曹偉;;等幅、變幅循環加載下CFRP加固鋼筋砼梁疲勞性能研究[A];節能環保和諧發展——2007中國科協年會論文集（一）[C];2007年8丁亞紅;郝永超;郝凌博;;內嵌螺旋肋鋼絲加固混凝土梁彎曲性能研究[A];第十八屆玻璃鋼/復合材料學術年會論文集[C];2010年9王來;王青;尹燕霞;;鋼管混凝土構件抗火性能研究綜述[A];鋼結構工程研究（六）——中國鋼結構協會結構穩定與疲勞分會2006年學術交流會論文集[C]。

    當板跨度大于4m時，采用調節頂托一至二扣和加墊小木楔的辦法起拱。起拱高度為跨度的1/1000~3/1000。2、板邊角下沉造成混凝土板邊角下沉的原因很多，如次龍骨、主龍骨用材不符合要求，布料機的振動，板底水平鋼管不平等。本工程施工過程中主要采用下列措施：（1）充分發揮U型鋼的剛度與木枋方便加固的特性，次龍骨采用鋼木結合的支撐體系，且支模板時，板底次龍骨間距不能超過300mm，靠近梁邊的方木距梁邊少于150mm；（2）清理不符合標準的方木、鋼管；（3）檢查模板時先驗收梁底標高，梁高合格后再測板底水平鋼管；（4）架設布料機時，次龍骨間距降為100mm。支模時應按設計或規范要求將模板面起拱。為增加滿堂支撐腳手架的整體穩定性，支模時縱橫向均需設置剪刀撐，剪刀撐與地面的角度為45°～60°。布料機放置的區域，由布料機四個支撐腳所圍合的矩形區域四面周圍必須架設豎向剪刀撐，形成連續閉合剪刀撐形式。3、整板傾斜出現整板傾斜的情況，一般是由于板底水平鋼管水平度沒控制好而造成，控制好主龍骨雙鋼管的水平度即可解決。七、模板拆除1、模板拆除前必須有混凝土強度報告，強度達到規定要求后經技術負責人、監理工程師審批簽字后方可進行拆模。包括混凝土的抗凍性、抗滲性、抗蝕性及抗碳化能力等。

    打）樁的樁體靠已打入的一側與前一根樁之間的摩擦阻力大于另一側與土體的側摩擦阻力。另外板樁的樁尖除了定位樁外一般在凹榫側有斜角，因為有該斜角的存在，板樁在打入過程中會越打越向前一根樁靠緊。設計這種形式的本意是使得板樁墻體接縫搭接不脫榫。但也會使得在樁體打入過程中，與前一根樁之間的摩擦阻力**增加，從而增加了樁體傾斜產生的幾率。所以，在板樁施工中，一般均會發生逐漸向板樁墻體形成方向傾斜的趨勢。為此，采用屏風法施工而不采用逐根打入法工藝，可以從根本上減少樁體傾斜發生的幾率。為進一步避免、減少及糾正上述樁體傾斜的發生，也可再選用下述措施：a.圍檁上設置“定位角鐵”，并與插入樁緊貼，限制住往該樁的傾斜趨勢。在“定位角鐵”與插入樁之間可抹上黃油，便于板樁的插入。b.插樁時在板樁的凹榫內插入一竹（青）片（厚度1cm左右，寬度略小于凹榫槽寬），以減少插（打）入樁與已打入樁體之間的摩擦阻力。c.修正圖15-16中所示的樁尖斜角，可有效控制樁體傾斜，但在施打板樁時，板樁一般均已預制好，再作調整已不可能。為便于現場調整可預制幾根如同起始樁同樣樁尖類型（即樁尖兩面均有斜角，下樁時不會傾斜趨勢）的板樁。在施打過程中。定位樁基本插打到位后即可依次插入其他板樁。循化蒸壓加氣混凝土板墻

混凝土的性質包括混凝土拌合物的和易性、混凝土強度、變形及耐久性等。循化蒸壓加氣混凝土板墻

墻與門窗樘連接 1）、門窗安裝應采取先在墻體中預留洞的做法，然后再安裝門窗樘。 2）、普通木門安裝，應在門洞兩側的墻體中按上、中、下位置留置砼塊用于連接件固定。門樘與墻體間隙應用PU發泡劑封填。 3）、安裝特殊裝飾門，可用發泡結構膠固定木門樘。 4）、安裝鋁合金門窗，應在門窗洞兩側的墻體中按上、中、下位置每邊砌入C15混凝土塊，然后宜用尼龍錨栓或射釘彈將塑鋼、鋁合金門窗連接鐵件與混凝土塊固定，并在連接鐵件內填充PU發泡劑。門窗樘與墻體粉刷層接合處應以建筑密封膠封口。循化蒸壓加氣混凝土板墻

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