【技術實現步驟摘要】一種金屬表面復合涂層噴涂處理生產線本技術涉及一種噴涂設備，特別涉及一種金屬表面復合涂層噴涂處理生產線。技術介紹噴涂通過噴槍或碟式霧化器，借助于壓力或離心力，分散成均勻而微細的霧滴，施涂于被涂物表面的涂裝方法。可分為空氣噴涂、無空氣噴涂、靜電噴涂以及上述基本噴涂形式的各種派生的方式，如大流量低壓力霧化噴涂、熱噴涂、自動噴涂、多組噴涂等。而現有的噴涂設備多直接通過噴槍進行噴涂，這種噴涂工藝噴出的漆層亮度低，漆面薄，碰撞后漆面容易開裂，且手動噴涂均勻性較差，不能及時對漆面進行烘烤，為此，我們提出一種金屬表面復合涂層噴涂處理生產線。技術實現思路本技術的主要目的在于提供一種金屬表面復合涂層噴涂處理生產線，通過電泳池可對金屬材料表面進行初步涂裝，使金屬材料表面具有平整、光滑的優點，且硬度、附著力、耐腐、沖擊性能和滲透性能，通過漆泵抽取涂料池內腔的復合漆，并通過噴嘴將漆噴涂在金屬板上表面，且通過步進電機、絲桿和移動塊相結合，從而可使噴嘴在金屬材料上方進行往復式移動，從而可使對金屬材料表面噴涂的更加的均勻，且通過兩次烘烤從而可以有效提升涂層的亮度、硬度和耐磨度。氧化鋁陶瓷,蘇州豪麥瑞材料科技有限公司認真負責！鷹潭氧化鋁陶瓷板

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1、氧化鋁陶瓷是一種以氧化鋁（Al2O3）為主體的陶瓷材料，用于厚膜集成電路。

2、氧化鋁陶瓷是以Al2O3陶瓷材料是以氧離子構成的密排六方結構。

3、氧化鋁陶瓷有較好的傳導性、機械強度和耐高溫性。需要注意的是需用超聲波進行洗滌。

4、氧化鋁陶瓷具有高熔點、高硬度，具有優良的耐磨性能。5、適用范圍廣，應用于大功率設備、IC MOS管、IGBT貼片式導熱絕緣、高頻電源、通訊、機械設備，強電流、高電壓、高溫等需要導熱散熱絕緣的產品部件。 成都氧化鋁陶瓷內襯氧化鋁陶瓷,蘇州豪麥瑞材料科技有限公司質量推薦！

    正交試驗采用單位時間內的材料去除率來衡量磨削效率的大小，試驗因素水平見表1。表1L9(33)正交試驗因素水平表電鍍金剛石砂帶的磨粒粒度和植砂密度對磨削表面的粗糙度有較大影響，分別選用粒度為80#、120#、150#、180#、240#，植砂密度為30%、45%、60%、75%、90%的電鍍金剛石砂帶，通過單因素試驗研究砂帶粒度和植砂密度對磨削表面粗糙度的影響。2、試驗結果及分析(1)磨削工藝參數對磨削效率的影響砂帶線速度對磨削效率的影響當磨削壓力55N、工件進給速度2mm/s時，砂帶線速度變化對磨削效率的影響見圖3。可以看出，砂帶線速度低于30m/s時磨削效率隨砂帶線速度的增加而提高，隨后砂帶線速度增加時磨削效率下降。這是因為隨著砂帶線速度的增加，單位時間內參與磨削的磨粒數目增加，同時金剛石磨粒單位時間內的磨削行程增大，從而提高磨削效率；隨著磨削過程的進行，磨粒磨損導致砂帶的鋒利度下降，磨削效率的提高減緩，但砂帶線速度過快會導致單顆磨粒在磨削區的停留時間過短，不足以切入工件表面，容易產生劃擦、耕犁現象，影響磨削效率的提高；同時還容易產生大量的熱，造成金剛石磨粒出現脫落、氧化現象，導致工作金剛石比例下降及砂帶磨損加快。因此。

    3、發泡法發泡法是一種通過向氧化鋁陶瓷漿料中加入起泡劑，或者通過快速攪拌將氣體引入到陶瓷坯體，然后再經過燒結獲得多孔氧化鋁陶瓷材料的方法。與有機泡沫浸漬法相比，發泡法可以制備出小孔徑的閉口氣孔，通過控制發泡劑的用量和發泡時間等因素，可以得到所需孔徑尺寸的多孔氧化鋁陶瓷。常用的發泡劑有碳化鈣、氫氧化鈣、雙氧水等。圖2多孔氧化鋁陶瓷SEM圖發泡法優點是：工藝較為簡單、成本也很低;缺點是：氣體的產生不能精確控制，孔徑大小不均勻，氣孔密度無法控制。此外，由于熱力學不穩定，氣泡間易于相互結合形成較大的氣泡以降低系統自由能。通常采用加入表面活性劑的方法來降低氣-液界面能。4、顆粒堆積工藝顆粒堆積工藝利用小顆粒易于燒結，在高溫下產生液相的特點，使氧化鋁顆粒連接起來制備多孔陶瓷。在該工藝中，對于孔徑尺寸的控制可以通過選擇不同粒徑的顆粒來實現，所得多孔氧化鋁陶瓷中孔徑大小與顆粒粒徑成正比，氧化鋁顆粒粒徑越大，形成的孔徑就越大;顆粒越均勻，產生的氣孔分布越均勻。一般來說，原料顆粒的尺寸應為所需孔徑尺寸的三至六倍。但是當需要獲得大氣孔時，就要選擇較大的顆粒，容易造成燒結困難。為了降低燒結溫度。氧化鋁陶瓷選蘇州豪麥瑞材料科技有限公司貨源推薦！

    繼續增加會導致材料去除率出現明顯下降。這是因為氧化鋁陶瓷的進給容量非常小，當進給速度過快時，由于砂帶磨削能力的限制，在單位時間內不足以切除相應的進給量，極易出現打滑現象，如此時磨削壓力較大，金剛石磨粒易產生破碎和脫落現象，導致砂帶的材料去除率下降。(2)正交試驗分析通過正交試驗研究各試驗因素對磨削效率的影響水平以及優水平組合，正交試驗結果見表2。表2正交試驗結果為了精確分析砂帶線速度、磨削壓力和工件進給速度對磨削效率的影響，對正交試驗結果進行極差分析，計算結果見表3。其中Ki(i=1，2，3)為各因素1、2、3水平試驗中材料去除率試驗結果之和；ki(i=1，2，3)為各因素1、2、3水平試驗中材料去除率試驗結果之和的平均值；R為極差。表3極差分析通過極差分析可知，RB>RC>RA，因此試驗因素對氧化鋁陶瓷磨削效率影響大小的順序為：磨削壓力>工件進給速度>砂帶線速度。電鍍金剛石砂帶磨削氧化鋁陶瓷時，磨削壓力對磨削效率的影響比較大，砂帶線速度對磨削效率的影響**小。根據各因素同水平的平均值選出各因素對材料去除率的優水平。對于砂帶線速度，kA2>kA3>kA1，30m/s為砂帶線速度的優水平；同理可得：磨削壓力的優水平為55N。氧化鋁陶瓷選蘇州豪麥瑞材料科技有限公司！河北92氧化鋁陶瓷內襯

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    工件進給速度的優水平為2mm/s，所以A2B3C1為各試驗因素的優水平組合，即砂帶線速度30m/s、磨削壓力55N、工件進給速度2mm/s，此時電鍍金剛石砂帶對氧化鋁陶瓷的磨削效率比較高。(3)砂帶結構參數對磨削表面粗糙度的影響試驗條件：工藝參數采用上述正交試驗的優組合，即砂帶線速度30m/s，磨削壓力55N，工件進給速度2mm/s。采用濕磨降低磨削表面溫度，研究砂帶粒度和植砂密度對磨削表面粗糙度的影響(見圖6)。(a)砂帶粒度(b)植砂密度圖6砂帶結構參數對表面粗糙度的影響砂帶粒度砂帶粒度對磨削表面粗糙度的影響較大(見圖6a)。砂帶粒度號從80#增加到120#時，磨削表面的粗糙度下降較大；120#之后磨削表面的粗糙度下降較小，這是由磨粒直徑尺寸變化引起的。砂帶粒度號較小時磨粒直徑尺寸較大，磨削深度較深，磨削表面粗糙度較大；到120#之后磨料粒徑的尺寸變化較小，磨料較細，磨削深度變化不大，磨削表面粗糙度變化較小。氧化鋁陶瓷的硬度較大，80#的電鍍金剛石砂帶的磨粒太粗，粗糙度值太大，表面質量太差，同時砂帶磨損太快；但當砂帶粒度號大于120#后，磨削表面粗糙度值變化不大，磨料太細也會造成磨削效率低及磨屑堆積的現象發生。因此。鷹潭氧化鋁陶瓷板

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