以擋邊比較大面壓為基準的極限軸向載荷 Pt極限軸向載荷取決于滾子端面和擋邊之間滑動面的發熱、咬粘、磨損等。中心軸向載荷作用的場合，根據以往的經驗及試驗結果，以擋邊比較大面壓為基準的極限軸向載荷 Pt 由式（3.13）近似計算。  Pt = k1?d 2?Pz （3.13）式中，Pt ：以擋邊比較大面壓為基準的極限軸向載荷 Nk1 ：取決于軸承內部設計的系數（參閱表3.7）d ：軸承內徑 mmPz ：擋邊的比較大面壓 MPa（參閱圖 3.16）② 以徑向載荷為基準的極限軸向載荷 Far相對于徑向載荷，軸向載荷的比率較大時，滾子無法進行正常的滾動運動。以徑向載荷為基準的極限軸向載荷 Far 由式（3.14）計算。固定安裝軸承的方法，是在套圈與軸或軸承座的配合面存在一定的過盈量，實現過盈配合。杭州6003LLUNR/2ASNTN軸承尺寸

軸承內徑公差在 ISO 和 JIS 中作為“單一平面平均內徑偏差”有相應規定（參閱表 6.4（1)）。如果按過去的方法標注圖紙，就會像上圖一樣，缺失“單一平面”和“平均”的含義。這里的解釋就是模棱兩可的。在 GPS 符號中，“SD”表示“中間”，“ACS”表示“任一橫截面”。在內徑公差后補充這兩個符號，則表示“任一橫截面內實測直徑的中間尺寸當滾道面承受旋轉載荷時，采用過盈配合。（參閱表 7.1）“滾道面承受旋轉載荷”是指滾道面承受的徑向載荷的作用方向沿著徑向轉動。杭州UC209HTNTN軸承經銷運轉于 150 ℃～ 200 ℃的準高溫軸承使用的鋼材，添加硅元素后可提高耐熱性。

）作用于交叉軸齒輪的載荷作用于交叉軸的直齒錐齒輪和弧齒錐齒輪的載荷如圖 4.4 及圖 4.5 所示，其計算式列于表4.3。其中，直齒錐齒輪螺旋角 β = 0，計算錐齒輪的載荷。表 4.3 所列計算式的符號及單位的說明如下：式中，Kt ：齒輪切向載荷（切線力） NKs ：齒輪徑向載荷（分離力） NKa ：與齒輪軸平行的載荷（軸向載荷） NH ：傳遞動力 kWn ：轉速 min?1Dpm：平均節圓直徑 mmα ：齒輪壓力角度 °β ：齒輪螺旋角度 °δ ：齒輪節圓錐角度 °通常兩根軸垂直相交，小齒輪和大齒輪載荷存在下列的關系。Ksp ＝ Kag （4.7）Kap ＝ Ksg （4.8）式中，Ksp，Ksg ：小齒輪、大齒輪的分離力 NKap，Kag ：小齒輪、大齒輪的軸向載荷 N

深溝球軸承是應用**普遍的軸承類型，廣泛應用于不同的領域。深溝球軸承包括帶防塵蓋及密封圈、內部填充潤滑脂的密封軸承，應用方便。另外還包括，用于安裝定位的外圈帶止動環軸承、吸收軸承座溫升引起的軸承配合面尺寸變化的膨脹補償軸承、以及耐油污垢強的 TAB 型軸承等各種各樣的軸承。球和內外圈接觸點的連線與徑向平面形成一個角度（接觸角）。軸承通常設計成三種接觸角。可以承受軸向載荷，由于存在接觸角，所以無法單套應用，只能成對或組配應用。角接觸球軸承包括雙列角接觸球軸承，其內圈和外圈分別作為一個整體，該軸承的接觸角是25°。四點接觸球軸承單套可以承受雙向軸向載荷。但是，必須注意這種軸承有時會因不良載荷工況而發生溫升及磨損問題。滾動軸承的潤滑油經常采用機械油、渦輪油等礦物油。

計算軸承載荷，首先計算作用于軸承支承的軸系的載荷。作用于軸系的載荷包括 ：旋轉體自重、機械作用產生的載荷及動力傳遞引起的載荷等，盡管理論上可以進行數值計算確定載荷的大小，但很多場合卻難以計算。對于主要應用于軸承的動力傳動軸，載荷計算方法介紹如下。4.1 作用于軸系的載荷4.1.1 載荷系數由于沖擊等因素，應用軸承的機械所承受的實際載荷往往大于理論計算值。因此，通常相乘列于表 4.1 的載荷系數，用式（4.1）來計算作用于軸系的實際載荷。一般來說，滾動軸承的套圈及滾動體采用表面及整個內部均進行了硬化處理的“整體淬火”材料。杭州6004LLUCM/5KNTN軸承尺寸

通常以工作游隙值稍正為目標選擇軸承初始內部游隙。杭州6003LLUNR/2ASNTN軸承尺寸

潤滑劑粘度比使用軸承的前提是通過潤滑劑使滾動接觸面分離，但潤滑劑粘度較低時，會因未完全分離而導致金屬接觸，產生表面起點型損傷。粘度比 κ 中加入了這一因素，用式（3.9）表示使用時的運動粘度 ν 與潤滑劑的基準運動粘度 ν1 的比。    κ ＝ ν ／ ν1 （3.9）基準運動粘度 ν1 受軸承的轉速 n 和大小（Dpw）影響，由圖 3.2 或式（3.10、3.11）計算。n＜1 000 min–1 的場合，  ν1 = 45 000n–0.83 Dpw–0.5 （3.10）n ≥1 000 min–1 的場合，  ν1 = 4 500n–0.5 Dpw–0.5 （3.11）杭州6003LLUNR/2ASNTN軸承尺寸