軸承承受載荷時,滾動體與滾道面接觸區產生彈性變形。有些機械要求彈性變形盡量減至**小。一般而言,滾子軸承的彈性變形量小于球軸承。另外,某些應用場合要對軸承預先施加載荷,即預緊來提高剛性。預緊常常用于深溝球軸承、角接觸球軸承及圓錐滾子軸承。(6)內外圈的傾斜軸的撓曲、軸及軸承座的加工精度、安裝誤差都會導致軸承內外圈的傾斜。傾斜較大時,調心球軸承、調心滾子軸承或帶座外球面球軸承等具有調心性能的軸承是較佳的選擇(參閱圖 2.1)。要求耐腐蝕的應用場合,采用不銹鋼。杭州6008ZZC3/2ASNTN軸承
深溝球軸承是應用**普遍的軸承類型,廣泛應用于不同的領域。深溝球軸承包括帶防塵蓋及密封圈、內部填充潤滑脂的密封軸承,應用方便。另外還包括,用于安裝定位的外圈帶止動環軸承、吸收軸承座溫升引起的軸承配合面尺寸變化的膨脹補償軸承、以及耐油污垢強的 TAB 型軸承等各種各樣的軸承。球和內外圈接觸點的連線與徑向平面形成一個角度(接觸角)。軸承通常設計成三種接觸角。可以承受軸向載荷,由于存在接觸角,所以無法單套應用,只能成對或組配應用。角接觸球軸承包括雙列角接觸球軸承,其內圈和外圈分別作為一個整體,該軸承的接觸角是25°。四點接觸球軸承單套可以承受雙向軸向載荷。但是,必須注意這種軸承有時會因不良載荷工況而發生溫升及磨損問題。浙江UCFC209DNTN軸承型號非接觸密封是利用軸和軸承座端蓋之間的微小游隙的密封方法,幾乎無摩擦,適宜于高速旋轉。
作用于齒輪的載荷,可分解為切向(Kt),徑向(Ks),及軸向(Ka)載荷。載荷大小及方向因齒輪種類不同而異。關于以下四種齒輪,作用于齒輪載荷的計算方法如下所示。(1)作用于平行齒輪的載荷 :圖 4.1 ~圖 4.3 所示為作用于平行軸的直齒圓柱齒輪及斜齒圓柱齒輪的載荷。已知來自軸輸入的傳遞動力的場合下Kt = 19.1 × 106?HDp?n (4.3)Ks = Kt·tanα(直齒輪) (4.4a)= Kt· tanαcosβ (斜齒輪) (4.4b)Kr = Kt2 + Ks2 (4.5)Ka= Kt·tanβ(斜齒輪) (4.6)式中,Kt :齒輪切向載荷(切線力) NKs :齒輪徑向載荷(分離力) NKr :垂直于齒輪軸的載荷(切線力與分離力之合力) NKa :與齒輪軸平行的載荷 NT :輸入轉矩 N·mmH :傳遞動力 kWn :轉速 min?1Dp:齒輪節圓直徑 mmα :齒輪壓力角度 °β :齒輪螺旋角度 °對于齒輪的實際載荷,在上述計算得到的理論載荷的基礎上考慮振動、沖擊的影響。因此,與表 4.2 所列的齒輪系數 fz 相乘來計算。
軸承內徑公差在 ISO 和 JIS 中作為“單一平面平均內徑偏差”有相應規定(參閱表 6.4(1))。如果按過去的方法標注圖紙,就會像上圖一樣,缺失“單一平面”和“平均”的含義。這里的解釋就是模棱兩可的。在 GPS 符號中,“SD”表示“中間”,“ACS”表示“任一橫截面”。在內徑公差后補充這兩個符號,則表示“任一橫截面內實測直徑的中間尺寸當滾道面承受旋轉載荷時,采用過盈配合。(參閱表 7.1)“滾道面承受旋轉載荷”是指滾道面承受的徑向載荷的作用方向沿著徑向轉動。軸承旋轉狀態的游隙(工作游隙),由于軸承配合以及內外圈溫差的原因,一般小于初始游隙。
如圖 4.9 所示,通過鏈條皮帶傳遞動力,作用于鏈輪或帶輪的載荷可由式(4.19)計算Kt = 19.1 × 106?HDp?n (4.19)式中,Kt :作用于鏈輪或帶輪的載荷 NH :傳遞動力 kWDp:鏈輪或帶輪的節圓直徑 mmn :轉速 min–1皮帶驅動時,為始終給帶輪與皮帶施加合適的載荷,可以施加初始張力(初期張緊)。考慮初期張力,作用于帶輪的徑向載荷由式(4.20)計算。若考慮鏈條驅動時的振動和沖擊因素,也可以用相同公式計算。Kr = f b·Kt (4.20)式中,Kr :鏈輪或帶輪的徑向載荷 Nf b :鏈條、皮帶系數(列于表 4.6)具有代表性的例如抗氧化添加劑、極壓添加劑(EP 添加劑)、防銹劑、防腐劑等。UCFL211NTN軸承型號
單列角接觸球軸承及圓錐滾子軸承的場合,不需考慮配合造成的內部游隙變化。杭州6008ZZC3/2ASNTN軸承
如 3.2“基本額定壽命和基本額定動載荷”所述,即使一組相同的軸承運轉于同樣工況下,其壽命也會差異很大。該差異被普遍認為高度符合“威布爾分布”,壽命算式(3.1、3.2)和基本額定動載荷 C 的算式都是以“軸承壽命符合威布爾分布”為前提建立的基礎理論。威布爾分布中體現差異的指標系數為威布爾斜率,在 ISO 和 JIS 計算壽命的基礎理論中,球時間參考值列于表 3.5。決定軸承尺寸時,軸承疲勞壽命是十分重要的基準。除此之外,還應考慮軸及軸承座的強度及剛性。軸承的威布爾斜率為 10/9,滾子軸承的威布爾斜率為 9/8。杭州6008ZZC3/2ASNTN軸承